| 1 |
Art und (Nenn-)Abmessungen der Kugelschale |
| 2 |
Werkstoff |
Herstellungsverfahren (gepreßt/gedreht) |
| 3 |
Berechnungswanddicke |
Sb = (gemessen)
Sb = Se ⋅ 1,15 (gepreßt)
Sb = Se ⋅ l,05, Sb> Se+ l mm
(Böden nach DIN)
Sb = Se (gedreht) |
Sb |
mm |
| 4 |
innerer Durchmesser (bei äußerem Ø dj = da -2⋅ Sb) |
di |
mm |
| 5 |
größter Ausschnittdurchmesser |
dAi |
mm |
| 6 |
Verhältnis der Halbachsen bei elliptischen Ausschnitten |
ay |
- |
| 7 |
Betriebsüberdruck |
p4 |
N/mm2 |
| 8 |
minimaler Zyklusdruck |
(für Kaltstart = 0) |
|
N/mm2 |
| 9 |
maximaler Zyklusdruck |
 |
N/mm2 |
| 10 |
minimale Zyklustemperatur |
 |
°C |
| 11 |
maximale Zyklustemperatur |
 |
°C |
| 12 |
maßgeb. Zyklustemperatur |
ϑ* = 0,75 ·+ 0,25 · |
ϑ* |
°C |
| 13 |
Anfahrgeschwindigkeit bei Anfahrbeginn, quasistationär gerechnet bei (positiv) |
JJ1 |
K/min |
| 13a |
Temperaturdifferenz bei Anfahrbeginn, bei (negativ) |
DJ1 |
K |
| 14 |
Abfahrgeschwindigkeit bei Abfahrbeginn, quasistationär gerechnet bei
(für γ = 0 wirdJJ2 = 0, sonst negativ) |
JJ2 |
K/mm |
| 14a |
Temperaturdifferenz bei Abfahrbeginn bei
(für γ = 0 wirdDJ2 = 0, sonst positiv) |
DJ2 |
K |
| 15 |
Elastizitätsmodul |
(bei ϑ*) |
Eϑ |
N/mm2 |
| 16 |
(Mindest-)Warmstreckgrenze |
(bei ϑ*) |
 0,2/ϑ |
N/mm2 |
| 17 |
differentieller Wärmeausdehnungskoeffizient |
(bei ϑ*) |
βLϑ |
1/K |
| 18 |
Temperaturleitfähigkeit |
(bei ϑ*) |
aϑ |
mm2/min |
| 19 |
(Mindest-) Zugfestigkeit |
(bei Raumtemperatur) |
B |
N/mm2 |
| 20 |
|
= 1,0 (wenns< 355 N/mm2)
= 1,2 (355 <s< 600 N/mm2)
= 1,4 (wenns > 600 N/mm2) |
f3 |
- |
| 21 |
 |
W |
mm2 K |
| Zeilen 22-24 sind nur bei Vorgabe vϑ in Zeile 13 und 14 erforderlich |
| 22 |
u0 = 1 + 2 ⋅ sb/di |
u0 |
- |
| 23 |
 |
aus Diagramm entnehmen oder maschinell rechnen |
ΦK |
- |
| 24 |
V= aϑ /(ΦK⋅ sb2) |
V |
1/min |
| 25 |
Formfaktor Lochrand
αm = 2,0 für nicht drucktragende, durchgesteckte Stutzen
αm = 2,5 für aufgesetzte und durchgesteckte Stutzen, wenn sb/di> 0,04 ist
αm = 2,9 bei anderen Bauarten und wenn sb/di < 0,04 ist |
αm |
- |
| 26 |
| ay = |
ì
í
î |
1 bei radialen Abzweigen,
Verhältnis große Halbachse/kleine Halbachse bei elliptischen Ausschnitten
und bei schrägen Stutzen |
|
|
|
ay |
- |
| 27 |
H = αm ⋅ ay ⋅dm / (4 × sb2) |
H |
- |
| 28 |
σip = H ⋅ p4 |
σip4 |
N/mm2 |
| 29 |
 ip= H ⋅ |
ip |
N/mm2 |
| 30 |
ip = H ⋅ |
ip |
N/mm2 |
| 31 |
 |
σiϑ1 |
N/mm2 |
| 32 |
 |
siJ2 |
N/mm2 |
| 33 |
i =ip + siϑ1 * |
i |
N/mm2 |
| 34 |
i =ip+ σiϑ2 * |
i |
N/mm2 |
| 35 |
Dsi =i -i |
Dsi |
N/mm2 |
| 36 |
 |
wennDsi > 2 ⋅0,2/ϑ |
2σa |
N/mm2 |
 |
wennDsi< 2 ⋅0,2/ϑ |
| 37 |
Anriß-Lastwechselzahl für 2σa bei ϑ* nach Bild 8 TRD 301 Anl. 1 |
|
- |
| 38 |
zulässige Anzahl der Zyklen |
nur Kaltstart: n< (/5)
Lastkollektiv:
ni wählen; Σ(ni/)< 0,5 |
n |
- |
| 39 |
S1 = σip4 - 600 |
S1 |
N/mm2 |
| 40 |
S2 = σip4 + 200 |
S2 |
N/mm2 |
| 41 |
Bei wasserberührten Teilen müssen noch zusätzlich erfüllt sein:
S1<i S2>i |
|
*) Siehe hierzu die Bemerkungen unter Abschnitt 5.2.2 der Anlage 1 zur TRD 301 |
